由于時間關系防爆，廣州防爆人機界面只針對本標準容量小于25Ah的原電池和蓄電池做補充講解(上述充砂型標準里有提及)。再有時間可做如下講解：1、電氣連接件的要求。2、電氣間隙、爬電距離的要求。3、增安型電機的特殊要求：氣隙、火花評定、tE值計算等。4、增安型電阻加熱器的特殊要求。5、增安型防爆人機界面產品對接線端子的要求。增安型 “e” 電機與無火花型 “nA” 電機在大體結構上是非常相似的，甚至在試驗項目和檢驗要求方面都比較接近防爆人機界面產品，很多人對這兩種防爆型式電機的要求不能準確區分，在此做一下簡單的對比，以期拋磚引玉讓大家能夠深入探討這兩種防爆電機的區別。

增安型和無火花型對需進行氣隙火花危險評價的電機范圍4.?對于定子繞組絕緣系統的要求，額定電壓超過1kV的增安型電機應帶有特殊廣州防爆人機界面保護措施，以保證在起動時其外殼中不含有爆炸性氣體，而無火花型電機并無此要求，僅建議將高壓繞組的局部放電降至最低，對于額定電壓≥6.6 kV 的繞組建議使用能夠抑制局部放電的材料試驗要求對比增安型（額定電壓超過1kV的全部）電機和無火花型（散繞定子額定電壓大于 1kV或模繞定子額定電壓大于6.6kV的ⅡA類以及額定電壓大于1kV的ⅡB和ⅡC 類）電機均進行定子繞組絕緣系統的穩態點燃試驗，但額定電壓超過 1kV 增安型電機還需在規定的爆炸性氣體混合物中進行3倍于峰值相對地電壓的10個電壓脈沖的暫態點燃試驗。增安型電機需進行絕緣介電強度試驗，而無火花防爆人機界面產品電機對絕緣介電強度試驗沒有具體規定。除了以上幾個重要的區別外，增安型電機與無火花型電機在設計理念、具體結構上還存在諸多細微差異防爆人機界面產品，在此不再一一贅述，感興趣的朋友可以與我們聯系深入交流。

控制器的實際功能、結構框圖1.1 硬件廣州防爆人機界面設計中的本安實現本控制器的溫度測量、電流采集、人機交互及微處理器單元均為電子線路，本產品的硬件選擇了本質安全型設計，本安型設計具有諸多優點，例如利于傳感器選型、利于結構設計、利于減小產品體積和降低成本等。確定了產品的本安設計方向即意味著所有硬件電路均與本性能相關，硬件電路的功能和本安實現成為設計的重點，下面主要闡述復雜本安電路的設計和部分關鍵元器件本安性能的核算方法。1.1.1能量網格化設計本控制器從本安電路角度來看屬于復雜電路，為實現本安性能采取了能量網格化設計方法：即充分利用國標中規定和認可的可靠間距、可靠電阻、可靠隔離元件（可靠隔離元件可以是二極管、電容、變壓器、光耦、繼電器等），將防爆人機界面產品各功能電路進行能量分區形成各自獨立的能量孤島。圖2中數字序號標注的電路功能塊，為各個獨立的能量孤島防爆人機界面產品，大寫英文字母標注的元件為功能塊之間的可靠隔離元件。可靠隔離元件用于實現各功能塊之間的信號傳輸的同時又實現了能量隔離或限制。

1.2 爆炸三要素：點燃源（電火花、熱表面廣州防爆人機界面）、爆炸性物質（氣體、粉塵）、空氣（氧氣）。只有爆炸性物質濃度處于極限范圍內（即爆炸下限與爆炸上限之間）才能產生爆炸。甲烷：上15%，下5%；丙烷：上9.5%，下2.1%；乙烯：上34%，下2.7%；氫氣：上75.6%，下4%；乙炔：上82%，下1.5%。點燃源：電氣與非電氣設備。電火花、熱表面、電弧、無線電電磁波輻射；摩擦火花、熱表面、靜電、光輻射等。這里可以將射頻源（IIB 3.5W，IIC 2W）、激光（150mW/20 Mw/mm2）、超聲波（0.1W/ mm2）插入說明。1.3防爆人機界面產品爆炸性物質的分類：I類瓦斯氣體，主要成分甲烷（最小點燃能量0.28mJ），還有少量的乙烷和丁烷、硫化氫等。如果還有其他氣體，I類II類都要滿足，ExdI/IIBT3。II類：除瓦斯氣體之外的環境，防爆人機界面產品即廠用。IIA（180μJ）丙烷、IIB（96 μJ）乙烯、IIC（19 μJ）氫氣。

結合爆炸危險區域的防爆設計要點，設計了一種防爆電伴熱智能控制器，提出了在特殊領域智防爆電器產品一體化設計的理念。關鍵詞: 防爆；本安廣州防爆人機界面電伴熱智能控制器；設計隨著電子技術和互聯網技術突飛猛進的發展及物聯網概念的提出，各種控制設備向智能化發展是大勢所趨，應用于爆炸危險區域的智能型控制設備僅采用過去傳統的方式，例如將普通的電氣產品裝入隔爆外殼中制成隔爆型，也即對普通設備簡單防爆處理而實現防爆的方法是不適宜的，或是不可實現的。防爆電器特別是智能控制產品，結合產品功能需求綜合利用各種防爆措施進行一體化設計是防爆電器設計的發展方向電氣設備防爆人機界面產品的功能與防爆要求往往是互相制約的，如何在滿足功能的前提下實現防爆要求是一體化設計的關鍵，本文通過對化工行業防爆人機界面產品電伴熱系統現場防爆智能控制器的設計來闡述一體化設計的理念。

需要注意的是公式⑤中的TLA系根據手冊給出的數據的理論計算值，實際電路中由于焊盤、焊點、大面積鋪地等因素，實測值一般會小于理論廣州防爆人機界面計算值，當用理論計算所得結果不能滿足要求同時差值較小時，可以用實測值代替計算值。計算如下首先需要獲得引腳到空氣的熱阻值RθLA，在實際電路的二極管上施加一個功率，本處取P=1.5W,待其溫升穩定后，在環境溫度下（本例中TA=26℃），測得其引腳上的溫度TL=99.3℃，則RθLA = (TL - TA) / P = (99.3-26)/1.5 ≈ 49K/W ⑦引腳到空氣的溫升：TLA = Pz * RθLA = 0.8*49 = 39.2℃引腳上的溫度：T L= 39.2+50 = 89.2℃≈90℃按圖4查其功率允許值約為2.2W（實線）,大于理論計算的1.8W總結以上計算說明：1）簡單地采用穩壓管標稱功率這個防爆人機界面產品數據來核算本安電路，其本安性能可能是無效的；2）通過增大鋪地等方法提高散熱能力降低穩壓二極管的溫升，可以防爆人機界面產品提高其許用功率。