結構設計本產品防爆結構采用增安和澆封方法，圖2中羅馬字母為增安型殼體，其電源、負載、PT100傳感器電纜通過增安型格蘭引出；為增安型殼體內蒙古防爆方案中的澆封劑，除顯示電路、按鍵電路、接線端子裸露在澆封劑外，其他硬件電路均在澆封劑中。設計思路和特點如下1.4.1本控制器結構上要求體積小、重量輕、具備抗腐蝕性能，另外硬件電路中內置藍牙模塊，因此產品適合采用非金屬材料，實際設計中采用了SMC模壓成型的聚酯殼體作為產品的主體結構，壁厚6mm，外形尺160X160X90(mm)，通過了防爆標準要求的耐熱耐寒、抗沖擊等測試；采用硅發泡密封條并合設計殼體與殼蓋之間的密封結構，通過了IP66防護等級測試，高于設計輸入要求的IP65；1.4.2澆封型防爆措施在整機設計中起到了銜接和橋梁的作用，具體如下1）增安型殼體內部不適宜安裝復雜電氣元件，澆封措施的引入彌補了增安型殼體的局限性；2）設備溫度組別核定時只需要考慮澆封劑表面的溫升；3）本安防爆方案產品電路中的關聯電路、可靠隔離元件按本安標準要求必須進行澆封處理，因此澆封型防爆措施也即防爆方案產品是本安防爆措施的一部分通過以上的結構設計，實際產品長寬高比例協調、體積小、重量輕、接線安裝方便。

蒸汽壓縮式防爆機柜空調通過壓縮機將冷媒壓縮、冷凝放熱，再蒸發吸熱來降低環境的溫度，當安裝于控制柜上時，可在密閉防爆方案內蒙古的情況下，將柜內的熱量計向柜外轉移，從而避免了外界環境中的高溫粉塵、腐蝕性氣體進入控制柜內，造成上述問題的發生。而控制柜內的溫度、濕度始終恒定理想狀態中，使得電子元器件的使用壽命和工作穩定性得到了保證。防爆機柜空防爆機柜空調選型計算方法風扇適用于柜內溫度高于環境溫度，但是當環境溫度高于柜內溫度或者環境溫度高于柜內要求的溫度(一般為35℃)時，那就應該考慮使用工業空調了。還有當柜內外空氣循環要求隔絕時，也應考慮使用工業防爆機柜空調工業防爆機柜空調采用壓縮機制冷原理進行強力制冷，實現對電氣控制柜內部溫度的恒溫控制，由于柜內外空氣循環相互隔絕，故可以有效地防止有害、潮濕的氣體及粉塵進入柜內。防爆機柜空調的選型也是根據柜內溫度與環境溫度的差值以及柜內熱損耗，從而確定空調所需要的制冷量來選取的，現在一般都是按照德國百能堡(Pfannenberg)公司提供的經驗公式來選取的。其計算如下:QE=QV防爆方案產品-KXAXΔT式中:QE----總的制冷量(W);QV----柜內元器件總的熱損耗(W);K ----熱傳導系數(W/m2K)，其值根據柜體材料不同而不同，一般來說，鋼板為5.5，鋁板11，塑料為0.3;A ----柜體實際散熱面積(m2),防爆方案產品柜體的安裝方式對柜體的散熱有較大影響，德國百能(Pfannenberg)提供了如下幾種典型安裝

在正常運行時，爆炸性環境中可能出現氣體、蒸氣或薄霧形式的爆炸性混合物，如果出現也是偶爾發生并且短時間存在的場所。通常內蒙古防爆方案情況下，“短時間”是指持續時間不多于2小時。如：油罐口直徑1米外區域防爆形式“d”---隔爆型：就是能承受內部爆炸性氣體混合物的爆炸壓力，并阻止內部的爆炸向外殼周圍爆炸性混合物傳播的外殼電氣設備；分IIA IIB IIC三個級別，代表產品：防爆配電箱。“e”—增安型：在正常運行條件下不會產生電弧，火花或可能點燃爆炸性混合物的高溫，結構上采取措施提高安全裕度，以避免在正常和認可的過載條件下出現電弧，火花或高溫電氣設備；代表產品：防爆接線箱。“P”—正壓型：采用介質隔離點燃源的防爆措施。即：把用戶所用的電器元件安裝在一個充滿正壓潔凈氣體的柜體內，使外部環境中易燃易爆的混合性氣體無法接觸到電器元件在正常工作時所產生的電火花或危險溫度，從而達到電器防爆的目的；代表產品：防爆正壓柜與正壓型防爆分析小屋（防爆站房）。“i”—本安型：設備內部的電路在規定的條件下，正常工作或規定的故障狀態下產生的電火花和熱效應均不能點燃爆炸性混合物，主要為礦用井下防爆電氣。“O”—充油型：將能點燃爆炸性氣體的被固定導電部件完全埋入填充材料中，以防止點燃外部爆炸性境，代表產品：變壓器，已取消“m”—澆封型：將可能點燃爆炸性混合物的部分澆封在混合物中，使他不能點燃周圍的爆炸性氣體，代表產品：澆封型電磁閥等一些電子元件。“n”—無防爆方案產品火花型：電器設備不能點燃周圍的爆炸性氣體（在正常防爆方案產品的工作條件下和在確定的非正常工作條件下），代表產品：無火花防爆插銷。“q”—充砂型：將能點燃爆炸性氣體的被固定導電部件完全埋入填充材料中，以防止點燃外部爆炸性氣體環境。

GB3836.1-2010《爆炸內蒙古防爆方案性環境 第1部分：設備 通用標準GB3836.3-2010《爆炸性環境 第3部分：由增安型“e”保護的設備》GB3836.4-2010《爆炸性環境 第4部分：由本質安全型“i”保護的設備》GB3836.9-2006《爆炸性環境 第9部分：澆封型“m”》IEC 60079-0-2011 Explosive atmospheres -- Part 0: Equipment -- General requirementsIEC 60079-7-2006 Explosive atmospheres - Part 7: Equipment protection by increased safety "e"IEC 60079-18-2009 Explosive atmospheres -- Part 18: Equipment protection by encapsulation "m"IEC 60079-11-2011 Explosive atmospheres -- Part 11: Equipment protection by intrinsic safety"i"《本質安全電路中的電隔離器件》陳向東 《煤炭科學技術》第24卷第7防爆方案產品期 1996年本產品開發設計過程中綜合利用了多種防爆措施，本安論述中提出了能量網格化設計概念，在滿足防爆要求同時最大限度地實現了功防爆方案產品能需求，達到了一體化設計的目的，在智能型防爆電氣設計領域做出了一些有益的探索。

熔斷器的選用原則為：熔斷器的融斷內蒙古防爆方案熱能值＜穩壓二極管允許的最大浪涌電流；本例中查穩壓二極管的浪涌電流IZSM = 13.4A@8.3ms換算為熱能值 I2t = 13.42 *8.3ms/1000 = 1.49A2S熔斷器的融化熱能值（I2t），又稱熔斷積分曲線，其實質是熔斷器熔斷所需的最小熱能值：總量I2t = 熔化I2t + 飛弧I2t本例中, 力特保險絲3720080融化熱能值查數據手冊得到：I2t = 0.023 A2S。1.49A2S遠大于0.023 A2S，即當電路出現危險電壓，穩壓二極管斷路前其上消耗的能量足以使熔斷器熔斷達到保護后續電路不會承受危險電壓的目的1.1.3.2 電子限壓、限流本安電源的設計上述二極管安全柵本安電源由于串聯了較大的電阻，同時穩壓二防爆方案產品極管的功率限制，其帶載能力較差。為提高本安電源的帶載能力和動態響應速度，電子限壓、限流方法也被廣泛應用，圖2中的本安電源即為防爆方案產品電子限壓、限流方案，電路模